تجزیه و تحلیل های استحکامی بر روی سد خاکی بر اساس تحلیل های ناپایداری روزنه ها و رسوخ ها

تجزیه و تحلیل های استحکامی بروی سد خاکی بر اساس تحلیل های نا پایداری روزنه ها و رسوخ ها
چکیده مطلب
تحلیل های خاص بر روی رسوخ ها و شیب ها برای طراحی درست و ایمن بروی سد خاکی لازم است و عموماً از تحلیل های ثابت و درست برای این مورد استفاده می کنند. با این وجود، فشار آب های مصنوعی و نیز تاثیرات شیب ها نیز مورد توجه قرار می گیرد. مطالعه اخیر بروی استحکام و تحلیل های در این خصوص بر روی سد خاکی که تحت فشار آب در شرایط کامل پر می شود قرار دارد. ساختارهای غیر ثابت متغییری به صورت عددی و مدل های خاصی برای کسب نیروی فشار لازم در قسمت سد مورد بررسی قرار گرفت. مدل عددی برای استفاده کامل انواع طرح های ثابت مورد بررسی قرار گرفت. این مدل به پیش بینی فشارهای مصنوعی ناپایدار در تحلیل های خامی استحکام شیب موثر بوده که توسط مدل بی شاب تعیین گشت، نتایج بیانگر این موضوع بود که اجزاء غیر اشباح شده خاک تاثیر زیادی بر جریان های برگشت آب دارند و یک فاکتور حیاتی برای شرایط های غیر ثابت هستند، با این وجود، تاثیراتشان برای ما زیاد هم نیست. در قبال، تاثیرات بخوبی برای تعیین حالت های ثابت بسیار مهم است.
مقدمه
طراحی های ابتدائی از سدهای خاکی بر اساس دانش های تقریباً تجربی بوده است. امروزه طراحان از تجربیات قبلی درس می گیرند و مخصوصاً از طراحی های غیر موفق تجربه کسب می کنند. رویکردهای تجربی دارند. منحصراً بوسیله تحقیقات و تحلیل های کامپیوتری که برای الگوهای رسوخ ها مهم هستند و نیز تعیین ثبات شیب ها تعیین می شوند و نیز به وسیله استفاده از ابزارهایی این کار صورت می گیرد و ساخت یک مدل مشاهده ای از خاک و واکنش های حرکتی آن مورد تحلیل قرار می گیرد.
تحلیل های نشت و رسوخ بروی سد خاکی معمولاً به وسیله حل معادلات درست به دنبال منحنی های خاصی صورت می گیرد.
بسیاری از راه حل های عددی و تحلیلی بر اساس هر دوی مفاهیم اشباع خاک و غیر اشباع خاک ایجاد و در دسترس هستند.
دپاولسکی 1931، 8، کیس گاردان 1940 – مار 1980 ، رنیک کوچکی و دیگران 1966 ، نیدمن و ودرپون 1970 ، لیگیت ریلو 1983 ، بودفادر 1999، اکثر این تحلیل گران انواع شرایط ها را تحت انواع حالت ها مورد بررسی قرار داده اند.
توضیح مصنوعی آب در قسمت های سد به عنوان یک جزء مهم از تحلیل های شیب سد است . طراحان معمولاً از متدهای خاصی برای تعیین ثبات های خاصی استفاده می کنند. (وکن 1996). متدهای رایج را متد رایج قطعه ای (فلینس 1927) (ii)متدشناسایی شده بی ثبات (iii) و رویکردهای شناسایی جان باس تشکیل می دهند. ونیز (iv) مورتن و متد پرایس برای تعیین شیب سد (مورنگن ربرایس 1965) و (v) متواسپنسر (اسپنسر 1967) را تشکیل می دهند.
در بیشتر مطالعات صورت گرفته فشارهای خاص و توزیع برای حالت های هیدرواستاتیک مورد شرع است. با این وجود هانسن 2004 ثابت کرد که فشار آب به طور خاص از سوی فشار هیدرواستاتیک و توزیعات ایجاد می شود سپس قسمت های یک سر مورد تحلیل قرار گرفت و نیز را افزایش انیسوتراپی و افزایش آن تعیین شد. سراپا (2006) مطالعاتی را بر روی تاثیر انسوترای و نیز اجزاء خاک در هنگام تحلیل های رسوخ خاک صورت داد. که این کار می بایست عینی کردن موضوع کار و انجام تحلیل های شیب در حالت واقعی و با فشار آب صورت می گرفت. برای این هدف آب خالص ایجاد شده به وسیله انواع مواد را اشباع شد. و جریان های خاص به صورت عمودی مورد بررسی قرار گرفت.
شناسایی متد بی ثبات برای ایجاد انواع تحلیل ها و نیز ایجاد طراحی های و چرخه خطاها انتخاب شد و مورد توجه قرار گرفت. تحلیل های حساسیت برای تاثیر مطالعات بروی اجزاء خاک صورت گرفت و آنتوروپسی در عوامل ایمنی و بروی شیب برگشت جریان ها مورد تحلیل قرار گرفت.
2- تحلیل های نشست ها و رسوخ ها
تحلیل رسوخ ها به طور رایج برای حل انواع معادلات در جریان های عمودی سند مورد بررسی قرار گرفت. در مطالعه اخیر، تخلیل بروی رسوخ ها به وسیله معادله ریچارد صورت گرفته است. جزئیات تحلیل ها در پاراگراف بعدی ارائه شده است.
1-2 معادله اصلی
انواع جریان های غیر ثابت اشباح شده در میان اجزاء سد خاکی می توانست توسط معادله ریچارد تعیین شود (کلمنت 1996)

در اینجا x و  به صورت جریان و عوامل عمودی و افقی بر واحد زبان هستند. H فشار کذب است و  نیز میزان رطوبت است c=d/dh نیز میزان ظرفیت رطوبت خاک است Q میزان تخلخل است . so میزان ذخیره اصلی است. kx= kxs . kxv و k2=k2x, k2r نیز مواد قابل شناسایی هستند و میزان عوامل هیدرولیک اشباح شده هستند. Kxr و k2r عوامل مربوط به هیدرولیک های وابسته به x و z در مسیرهای خودشان هستند.
2-2: شرایط های ابتدائی و نیز سرحدی .
برای انواع تحلیل های نشست و رسوخ تحت شرایط پشت سد ، انواع شرایط های ابتدائی و نیز حدی مطابق با شکل 1: که برش مقطعی است ارائه شده است.
شرایط ابتدائی :
h=(x,z,O)hj
در اینجا h فشار ابتدائی بروی سطح سد است.

شرایط سر حدی
(AB در امتداد) z – h0 = (x,z,t) = h f(x)
در اینجا h0 آب بالا آمده از سطح در قسمت سد است.
) DE و BC در امتداد )
(AF و CD در امتداد )
(اگر غیر اشباح باشد و EF در امتداد )
(اگر غیر اشباح باشد و EF در امتداد ) h=0
2-2- روابط ترکیبی .
در حل معادله (1) و موضوع برای معادله (2) و (3) ، شرایط هیدرولیک خاک میان رطوبت و فشار سطح و میان میزان سطح می بایست تعیین شود. در مطالعه اخیر، این رباط ترکیبی مطابق با روابط ارائه شده توسط فن گونپین 1980 ارائه شده است.
رابطه
(a) 4
(b)4 h>0 برای 1=
در اینجا se تاثیر اشباع بدون است و s میزان رطوبت اشباح (برابر با Q تخلخل). که دارای رطوبت مناسب است و  و n پارامترهای غیر اشباح خاک هستند .
رابطه  + k = b
(a)5 h<0 برای
5(b) h>0 برای 1=
4-2 مدل عددی
حسین در سال 2004 یک مدل عددی متفاوت و مناسب کاملاً عملی را برای حل معادله (1) و نیز 3، (4) و روابط 4 و 5 ارائه داد. راه حل شامل انواع روابط اقتباس شده ای بودند که در انواع حالت ها توضیح داده می شود. نتایج سیستم در معادلات غیر خطی برابر با طرح خطی ریچارد بوده رمسون (197) . نتایج معادلات خطی به وسیله استفاده از نتایج جدید در سال 2000 حل شد. این راه حل ایجاد کننده یک شرح درست برای فشار سطح (h) در زمان های پیش از بررسی بوده در هر فاصله زمانی، میزان فشار صفر در سطح برآورد می شد، که نشانگر سطح آزاد جریان بود که به سطح پایین جریان و شیب حرکت داشت. سطح شیب رو به پایین به صورت یک سطح قابل بررسی برای رسوخ و نشت بود. این مدل عددی برای تحلیل های مماس و نیز جریانات ناپایدار مورد برآورد قرار گرفت.
3- تحلیل های برروی استحکام شیب
1-2- معادله اصلی
در مطالعه اخیر عوامل برای شیب جریان های برگشت f برای متد بی شاب در سال 1955 ارائه شد که ارائه کننده توزیعات فشار سطح جریان های اشباع شده در مدل های قابل شرح است. توجه به نامه های غیر اشباح در سطوح آزاد بالا و عامل ایمنی f برای چرخه خطا در شکل (2) برای مطالعه زیر ارائه شده است. وانایایی 1996).
(6)
(7)
در اینجا nsl مجموع اعداد در چرخه خط است . تاثیر روابط بر اساس I است و Q زاویه مقاومت و تاثیر بر پایه قسمت I است و زاویه میان پایه قسمت I و نایه افقی است D1 عرض قطعه استi و y میانگین واحد (قطر) عرض خاک در بالای قسمت های خاک است. که معادلات وابسته برای میانگین محتوای خاک و رطوبت آن برای تمام نقاط سطح ارائه شده است. hu سطح بالا هر قسمت است و ارتفاع هر قسمت در زیر جایگاه اصلی است. ysat میزان سطح اشباح و قطر خاک است که فشار آب بر اساس ith ( ui=ywhc) است. و yw را در عرض و قطر آب و hc مدل محاسباتی فشار آب c است و se میزان اشباح موثر است.
برای ارزیابی ma در معادله (7) و عامل ایمنی بر اساس متد فلونیوسی ارائه شده است. بررسی برای ناحیه غیر اشباح در بالای سطح برای مدل زیر و فرمول زیر مطرح شده است. ( ورانگ 2000)
(8)
در اینجا
2-3 : اجرا
رویکرد اجرا به وسیله به کارگیری انواع اعداد بزرگ در چرخه کار صورت می گیرد. هر حرکت دایره ای به وسیله یک عدد صحیح در آن را عرض می شود و به وسیله محاسبه عوامل ایمنی در مقابل هر حرکت ارائه می شود. قطعات به صورت فضایی خامی برای انواع حرکات در جهت تعیین انواع حالت ها تعیین می شوند. که عوامل ایمنی برای فشار آب تعیین می شوند در پایین هر قطعه آنگاه پیش معادلاتی نیز بروی توزیعات آب خالص صورت می گیرد. چرخه حرکت از عوامل کوچک برای ایجاد ایمنی شروع و شناسایی می شود و به عوامل حیاتی برای آن ختم می شود.
بررسی فضای میان ستون 4 jth و th(j+1) در قطعه ith و hc وابسته است به ith که برابر با شرح زیر محاسبه می شود.
(9)
در اینجا hc1 و hc2 به طور متناسب فشارهای آب بروی نقاط در یک چرخه در حال حرکت مطابق با Jth (j+1)th مطابق با شکل (3) هستند. این تخمین ها از سوی شرح های دو خطی برای انواع متغییرها در 4 گروه مثمر می داد . شده است.
3-3- ایجاد چرخه سطحی
باید مورد بررسی قرار گیرد که یک چرخه می تواند به طور غیر دارای سه نقطه غیر مربوط قرار گرفته در یک چرخه سطحی باشند، حرکت دایره ها در این مطالعه باعث ایجاد سه نقطه P1,P2,P3 در یک مسیر می شود. شکل 4 معیارهایی را برای انتخاب این نقاط که مطابق شرح زیر است ارائه می دهد.
(1) (x1,z1) p1 ارائه کنند و نشان دهنده نقاطی اختیاری بروی سطح سه هستند (x2,z2) p2 نیز نقاطی انتخابی هستند که انتخاب می شوند بنابراین حداقل 11 متون مختلف در این فواصل ایجاد می شود 2- یک خط از p2 ترسیم می شود که دارای زاویه  افقی است. فاصله این خط با ستون مجاور را نقاط سوم ) (x3,z3) p3 تشکیل می دهند. نقاط p3 برای غیر خطی ها برای ایجاد رضایتمندی و ایجاد توازن (z3-z2) / (x3-x1)  (z2-z1)( x1-x2)) ترسیم شده است. زاویه  برای ایجاد یک مسر حرکتی از سوی زاویه 45- تا B/2 می باشد (B زاویه شیب به صورت عمودی است) . زاویه ی  کوچکتر از R/2 ایجاد شده هستند و از این رو از ایجاد و ترسیم و برآورد آنها خودداری می شود.
3- هماهنگ کننده x و x3 نقطه pc برای انواع نقاط خط چین ابتدائی است . نیز دو نقطه p3 می تواند باشد.
داشتن این هماهنگ کننده ها برای ایجاد یک نوع هماهنگی برای نقاط در مسیر حرکتی با انواع ستون ها طراحی شده است.
هماهنگی ها نقاط پس برای این چرخه شناسایی می شود. اعداد بزرگ در این حرکت دایره ای خلق می شوند که می توانند انواع مجموعه های متفاوت  و p2 و p1 را ایجاد کنند.
4- تحلیل های بروی حساسیت
در این قسمت، حساسیت عوامل برای ایمنی در هنگام اعمال فشار آب در قسمت های سد در انواع حالت های هیدرولیک Kxs و پارامترهای غیر اشباح خاک n1 و درجه آنیوتورپی مورد بررسی قرار می گیرد. در اینجا، درجه اینتروپی بصورت شناسایی قرار می گیرد بعنوان یک نسبت برای عوامل هیدرولیکی افقی نسبت به عوامل هیدرولیکی عمودی. پارامتر s برای تعیین تخلخل مواد ارائه می شود و در اینجا r منحنی مناسب پارامترهای آب و نیز فشار کم سطح است که تاثیر فیزیکی ندارد و برای تحلیل های حساسیتی مورد بررسی قرار نمی گیرد. (سلمنت 1994) . پارامتر s0 صفر (0) در نظر گرفته شده است. زیرا تاثیرات فشاری در هنگام فشارهای ایجاد شده قابل چشم پوشی هستند.
سد به طور درست برای شرایط خشک با انواع فشارهای مربوطه مطابق با -31-m مورد بررسی قرار می گیرد. در زمان t=0.0 فشار سطحی 5/12 متر برای بالا آمدن جریان سطحی و نیز فشار سطحی مورد تحلیل قرار می گیرد. مشابهاً فاکتورهای ایمنی برای شیب های برگشت برابر با متد بی ثبات مورد بررسی قرار می گیرد.
سد توسط 25 ردیف و 56 ستون و اعداد خاص برای محاسبه جایگاه آن در 40 – 100 و 500 روزی مورد بررسی قرار می گیرد. پارامترهای kxs و n, و به طور مستقل و حساس مورد بررسی قرار می گیرند. جدول 1 ارائه کننده جزئیات هندسی از سد است جزئیات خاک نیز در جدول 2 ارائه شده است.
شماره
پارامتر
سمبل در شکل (1)
ارزش
1
پارامتر
DG
15
2
ارتفاع سد (m)
P1
98/19
3
شیب بالا آمدن (dejree)
B2
8/21
4
شیب برگشت (dejree)
CD
5
5
سطح آب بالا (m)
AH
5/12
6
فشارهای ابتدائی و میزان آن(m)
AI
3-

1-4 : حساسیت برای موارد مربوط به عوامل هیدرولیک اشباح شده
حساسیت برای عوامل شیب های برگشت جریان برای تعیین ایمنی توسط متغیر Kxs توسط دو دستورالعمل تعیین شده است. ارزش های Kxs می تواند برابر با 0/05, 0/5 برای 5 متر در هر روز باشد. در حالی که پارامترهای SQ. و Qr و Qs n و  ثابت هستند در 2 متر و 0/3 و 46/0 و 1/0 و 0 و 1 متر به ترتیب شکل (a5 تا d نشان دهنده انواع شیب های متغیر برای ایجاد ایمنی است که مطابق با زمان برای استفاده از kxs تعیین می شود. از شکل (a)5 این مدرک ایجاد می شود که (a)5 در تمامی زمان ها برای ارزش kxs ارائه شده است. فاکتور ایمنی برای این حالت کاهش می یابد. این موضوع می تواند در شکل (b) 5 تا (d) 5 شرح داده شود. که دچار فشار آب می تواند در سطوح عمودی DC برای سطوح برگشت از سطح 40 و 100 و 500 روزی مورد بررسی قرار گیرد. شکل (b) 5 تا (d) 5 نشان دهنده زمان های ارائه شده برای افزایش آب و ارزش افزوده kxs است. متعاقباً یک سری از فشارهای خاک می بایست مورد برآورد قرار گیرد. این موضوع می تواند در شکل (c) 5 و (d) 5 برای kxs =0.5 در هر روز k(x) = 5m مورد برآورد قرار گیرد. عوامل برگشت برای مدت 100 روزی محاسبه می شوند. این حال بیانگر این حقیقت است که این دو مورد دارای یک سیستم برای رسیدن به فشار درست آب و توزیع آن در پارامترهای هیدرولیک می باشند. اسیداپا 2003 ) . برای مورد kxs = 0.05 m/dg این سیستم نمی تواند به ثبات برای 500 روز برسد.
شاخص خاک
سمبل ( )
ارزش
تداخل هیدرولیکی
Kxs(m/dy)
0.05,0.5,5/0
شاخص برگشت
(m2)
0/5و2/0و0/4
شاخص برگشت
n
5/4 – 0/3 – 5/1
درجه اینوتنفری

10/5/1
میزان اشباح رطوبت
(0) 2 
46/0
میزان رطوبت مانده
1
01/0
ذخیره درست
So(m)-1
0
وامه وزن
Ywetev(kn/m3)
81/9
بالک
Ybu/k(kn/m3)
5/17
اشباح
Yset(kN/m2)
6/19
هم بستگی
Ci(kN/m2)
15
زاویه سایش داخلی
Q(degvee)
25
2-4 حساسیت برای شاخص و پارامتر
پارامتر  یک پارامتر اندازه گیری برای تعیین ضخامت خاک است. ارزش  افزایش می یابد و نیز با این کار میزان کاهش دیگر ضرایب کم می شود. حساسیت عامل کاهش برگشت و ایمنی در پارامتر  برای انواع محاسبات ایمنی مورد برآورد برای انواع شاخص ها از جمله  قرار می گیرد. و معمولاً 0/2 و 5/0 و 0/4 متر است. پارامترهای SO و Qr و Qs و Ks و  دارای اعداد ثابت به ترتیب 5/0 و 0/3 و 46/0 و 01/0 و 1/0 هستند.
در شکل (a) 6 عامل برگشت ایمنی نقاطی است که در دامنه زبان عربی سه ارزش  مورد توجه قرار گرفته است . شکل (a) 6 بیانگر این است که هر زمان ارائه شده قبل از سیستم های ارائه شده باعث کاهش ایمنی افزایش ارزش  می شوند.
شکل (b) 6 تا (1) s نشان دهنده فشار سطحی آب و توزیع آن به صورت عمودی در DC برای ارزش های متفاوت 40 و 100 و 500 روز هستند. به نظر می رسد که شکل (b) 6 تا (d) 6 در اکثر زمان ها برای افزایش آب مطعاتباً افزایش دهنده  هستند. به طور مشابه، میزان کشش خاک با افزایش ارزش  در نتیجه کاهش عامل ایمنی ، کاهش می یابد. فاکتور ایمنی برای سه ارزش  به یک واحد در 100 روزی ترکیب شده و از یک سیستم واحد برای برآورد استفاده می شود. در حالت ثابت می توان گفت که توزیع آب برای سه ارزش  تقریباً درست است و برای اثبات اشکال (c) b و y(d) را ملاحظه نمایید.
3-4 حساسیت برای پارامتر 
پارامتر  یک واحد اندازه گیری برای اندازه سایز خاک مورد استفاده است. حساسیت این عامل برای ایمنی توسط انواع شاخص های ایمنی برای سه ارزش n مورد برآورد قرار گرفته است که 5/1 – 0/3 و 5/4 است. پارامترهای So و r و s و  و krs و n دارای مقدار ثابت در 5/0 ، 2 ، 46/0 و 01/0 و 1 متر در هر روز می باشد. شکل v(a) نشان دهنده توالی عوامل ایمنی مطابق تاثیر آنها در واحد زمان بر اساس ارزش n است. شکل v(e) ترسیم شده است که در هر زمان ثابت قبل از ارزش های n مورد شرح است. و عامل ایمنی کاهش می یابد. این مورد توسط نقاط نقطه نقطه برای توزیع آب در وامه عمودی De نیز سطح بیان شده است. برای شکل v(b) تا v(d) این طور به نظر می رسد که فشار آب و توزیعات آن مطابق با ارزش n افزایش می یابد. این نتایج برای افزایش مقاومت خاک است. و پیامد آن برای عامل ایمنی و افزایش n است . در این حالت همچنین پارامتر n دارای هیچ گونه تاثیری بر عامل کاهش این بعد از ثابت شدن جریان ندارند.
4-4 حساسیت به عامل اینوتروپی 
این موضوع کاملاً مورد ملاحظه قرار گرفته است که قسمت های سد دارای اینتروپی به خاطر فشار خاک در هنگام ساخت است، این فشار و ترکیب شدن باعث می شود تا برخوردهای هیدروستاتیک عمودی می تواند دارای تطابقات زیادی باشند. برای مشاهده تاثیرات اینومتروپی y در عامل ایمنی سه شاخص vy به ترتیب 1 و 5 و 10 است . پارامترهای Q0 و r و s ، n و  برابر با 5/0 – و 2- و 0/3 و 46/0 و 01/0 . 0/0 است. برای تمام موارد kxs در 5/0 متر در هر روز ثابت است و kxs به وسیله kxs در y محاسبه می شود. شکل (x) 8 ارائه کننده شاخص ایمنی برای یک عملکرد در وانه زمان برای سه ارزش y است. برای شکل (a) 8 مشخص است که زمان ارائه شده باعث ایجاد عامل ایمنی و افزایش ارزش y می شود. شکل های (b) 8 تا (d) 8 نشان دهنده فشار آب بروی قسمت عمودی DC برای سه ارزش y در 10 – و 100- و 500 روز می باشد از شکل (b)8 تا (d) 8 مشخص است که فشار آب و توزیع آن و کاهش آن می تواند میزان y را افزایش دهد. این نتایج باعث افزایش مقاومت خاک و افزایش ارزش y شود. تاثیر y بروی عامل ایمنی مهم است و گامی بعد از رسیدن به ثبات حاصل می شود زیرا فشار آب برای انواع ارزش ها y متفاوت در یکدیگر می شود.
5- نتیجه گیری
مطالعه اخیر با تحصیل های مقاومت بروی سد خاکی در هنگامی که فشار آب زیاد می شود. در شرایط کاملاً پر می باشد فشار آب برای تحلیل های استحکام باعث ایجاد برخی از معادلات ثابت برای حل انواع جریانات اشباح شده برای قسمت های سد شده است. تحلیل های استحکام پذیری و استفاده انواع متدهای است.
تحلیل های حساسیت بروی این ها باعث ایجاد مطالعاتی برای تاثیر پارامترهای غیر اشباح و نیز اینتروپی برای عوامل اایمنی و شیب شده است. نتایج بیانگر این موضوع است که برهم کنش های هیدرولیکی و عوامل غیر اشباح خاک به دو صورت  و n و درجه اینوتروپی دارای تاثیرات مهم برای ایجاد ایمنی برای تعیین شیب برای آب دارند. با افزایش ارزش kas و  و n انواع فشارهای ناپایدار آب افزایش می یابد. این نتایج باعث افزایش مقاومت مواد می باشد. متعاقباً می تواند در صورت رعایت نکردن موارد فوق کاهش یابد. با این وجود، ثبات و فشار آب باعث می شود تا عوامل مستقیلی مثل Kxs و  و n ایجاد شود. در نتیجه این پارامترها نمی توان تاثیری را بدون رعایت نکردن دیگر موارد ایجاد کرده در مقابل اینوتراپی در سد تاثیر مهمی برای عامل ایمنی هر دوی حالت های ثابت و غیر ثابت دارد.
منابع و ماخذها
]14[ پارلکس ان ، ان 1921 : رسوخ در سد خاکی ، موسسه لیکوربتکی ، متوروتیسی رلیفنگ برو ، ترجمه توسط گروه مهندسی
]15[ رمسون، ای هربزگ جی ، ام و مولز اف – ای 1971 ، متدهای عددی برای سطوح هیدروژنی – جان ونیل – نیویورک ان – وی
]16[ شائو ان تی و وانگ زی تی 2000، بروی ثبات سطوح شیب دار خاک غیر اشباح خاک های غیر اشباح برای آسیا – روتروام 829 – 825
]17[ سیداپا جی یرساد اج – کی – اس – ادماسی – اس پی – حسن ای آی ای و پاراتاپی 2006 ، تحلیل های رسوخ درسدها به صور موقت ، حساسیت برای اینوتروپی، اجزاء خاک ، جی – دام – صفحه سرس – xvI ، صدر 291 – 291 – 40
]18[ 1967 ، متد تحلیل ثبات و بررسی نیروهای موازی داخلی ، منوتکنیک ، لندن 26- 11 = (1) k
]19[ ون – بینوتن ام – تی (1980) ، یک مطالعه برای پیش بینی برخوردهای هیدرولیک خاک غیر اشباح ، بخش خاک 898- 892 – 44
] 20[ – اس – کی فرولود – ای – جی – پانال – وی ای کلینترن – ای – دبیلو مدلی برای پیش بینی مقاومت در خاک ، کن کوتیج – جی (32)
]21[ زن کوویچ، اُ – سی – پی مایر دوی کی چنگ 1966 ، راه حل برای شاخص های ابتدائی انتروپیک شیب خاک ، جی – اینگ – کچ – دی – آمر – سو – مهندسی عمران – 92 (i=MT ) 111-120.
(توضیحات شکل)
1. دیاگرام برای سطح سد با شرایط کران و مرزی
2. شیب طبیعی خاک و بخش های خاک
3. افزودن فشار بر روی قسمت بالا و hc
4. شکل 5 ) : حساسیت ایمنی برای شیب برگشت جریان پایین به ثبابات هیدرولیک ن
5. شکل 6 . حساسیت عامل ایمنی برای شیب برگشت جریان به تناوب

6. شکل 7 : حساسیت عامل ایمنی برای شیب برگشت جریان (پایین آمدن ) برای

توضیحات جدول ها :
جدول 1 : جزئیات ژئوفیزیک یک بخش سد
جدول 2 : پارامترهای خاک

فهرست مطالب
چکیده مطلب 1
مقدمه 2
1-2 معادله اصلی 4
2-2: شرایط های ابتدائی و نیز سرحدی . 4
2-2- روابط ترکیبی . 5
4-2 مدل عددی 6
3- تحلیل های برروی استحکام شیب 7
1-2- معادله اصلی 7
2-3 : اجرا 8
3-3- ایجاد چرخه سطحی 9
4- تحلیل های بروی حساسیت 10
1-4 : حساسیت برای موارد مربوط به عوامل هیدرولیک اشباح شده 12
2-4 حساسیت برای شاخص و پارامتر 13
3-4 حساسیت برای پارامتر  14
4-4 حساسیت به عامل اینوتروپی  15
5- نتیجه گیری 16
منابع و ماخذها 17
(توضیحات شکل) 18

5